高鉻多元復合錘頭簡介 破碎機錘頭，又叫錘式破碎機錘頭，是錘式破碎機核心零部件之一，排列在破碎機轉子的錘軸上，錘頭在破碎機高速運轉時直接打擊物料，較終破碎成合適的物料粒度。破碎機錘頭根據制造工藝可以分為兩種：鑄造和鍛造，但是他們的耐磨程度是不一樣的。由于破碎物料，頭部需要良好的耐磨性而柄部又需要足夠韌性，通常用合金鋼、高錳鋼、鑄鋼加高鉻鑄鐵雙金屬復合等材料用鍛造或鑄造方法一次成型，配上相應的熱處理工藝就比較經濟一點，破碎機錘頭根據材質可以分為種：高錳鋼錘頭、雙金屬錘頭、復合錘頭、大金牙錘頭、中鉻合金錘頭，硬質合金錘頭等。目前市場上的錘頭在使用過程中存在易開裂，使用壽命短耗能大等問題。 技術實現(xiàn)要素： 本發(fā)明的目的是為了克服現(xiàn)有技術中錘頭在使用過程中存在易開裂，使用壽命短耗能大等問題，提供一種高鉻多元復合錘頭及其制備方法，能夠有效的提高錘頭的強度和使用壽命，同時減少生產過程的能耗。本發(fā)明提供一種高鉻多元復合錘頭，其特征在于：各化學成分按重量百分比為：c1.0～2.0％、cr15.0～30.0％、v0.1～0.2％、si0.4～0.6％、ti0.2～0.3％、ni0.2～0.3％、n0.1～0.2％、mo0.5～1.0％、re0.02～0.03％、er0.02～0.03％、s≤0.06％、p≤0.06％，其余為fe和不可避免的雜質；晶相組織為碳化物+珠光體。c：碳在鑄鐵中是影響硬度、耐磨性能和硬度的關鍵因素。隨著含碳量的增加，鑄鐵組織中碳化物數(shù)量增加，鑄鐵硬度提高，韌性降低，尤其碳化物呈網狀分布時，沖擊韌性降低更為嚴重。降低碳含量也同時使鐵水的流動性變差，又容易使磨球內部產生縮孔和縮松，使磨球出現(xiàn)鑄造缺陷而已破碎。因此，含碳量多高多低都不易，選取1.8～2.5％。cr：鉻是碳化物形成元素，反石墨化效果十分明顯，含鉻碳化物穩(wěn)定性好，可保證經過熱處理的磨球仍有較高的硬度和耐磨性，但鉻含量過高會增加熔煉難度，同時增加成本，并且磨球在使用過程中易破碎，選取1.5～2.5％。mo：具有高溫強度好、硬度高、密度大、抗腐蝕能力強、熱膨脹系數(shù)小、良好的導電和導熱等特性。鉬的純金屬是銀白色，非常堅硬。把少量鉬加到鋼之中，可增加鋼的硬度。mn：錳是碳化物形成元素，能夠減少雜質硫的有害作用，溶于鐵素體重可以提高強度和硬度，選取0.8～1.2％。si：硅是促進石墨化的元素，能夠影響碳化物的穩(wěn)定性，在鑄鐵中加入適量的硅，有固溶強化作用，還可以改善鐵水的流動性；但硅含量過高時，會是碳化物隨著熱處理而轉變成石墨，從而降低磨球的硬度和耐磨性，選取0.4～0.6％。ti：鈦的主要作用是強化基體細化組織，對提高合金的抗磨性和韌性起積極作用，同時具有良好的脫氧作用，對改善鑄態(tài)碳化物形態(tài)有著重要的有益作用，選取0.2～0.3％。ni：鎳不形成任何形式的碳化物，無限固溶于奧氏體中，擴大奧氏體相區(qū)，降低臨界轉變速度，是穩(wěn)定奧氏體的主要合金元素，可以抑制珠光體的形成，選取0.2～0.3％。re：稀土元素作為變質劑對鐵水進行變質處理，可以細化晶粒，減少碳化物在晶置上的分布，使之由連續(xù)網狀分布變?yōu)楣铝⒌臈l狀分布，從而使沖擊韌性提高，降低鑄鐵磨球在使用過程中的破碎率，選取0.02～0.03％。珠光體是由奧氏體發(fā)生共析轉變同時析出的，鐵素體與滲碳體片層相間的組織，珠光體的性能介于鐵素體和滲碳體之間，強韌性較好，強度較高，硬度適中，塑性和韌性較好。將珠光體與碳化物形成海海結構，能夠有效的提高耐磨球的硬度與韌性。本發(fā)明提供一種高鉻多元復合錘頭，作為優(yōu)選方式，各化學成分按重量百分比為：c1.0％、cr15.0％、v0.1％、si0.4％、ti0.2％、ni0.2％、n0.1％、mo0.5％、re0.02％、er0.02％、s≤0.06％、p≤0.06％，其余為fe和不可避免的雜質；晶相組織為碳化物+珠光體。本發(fā)明提供一種高鉻多元復合錘頭，作為優(yōu)選方式，各化學成分按重量百分比為：c1.0％、cr19％、v0.15％、si0.5％、ti0.2％、ni0.2％、n0.1％、mo0.5％、re0.02％、er0.02％、s≤0.06％、p≤0.06％，其余為fe和不可避免的雜質；晶相組織為碳化物+珠光體。本發(fā)明提供一種高鉻多元復合錘頭，作為優(yōu)選方式，各化學成分按重量百分比為：c2.0％、cr30.0％、v0.2％、si0.6％、ti0.3％、ni0.3％、n0.2％、mo1.0％、re0.03％、er0.03％、s≤0.06％、p≤0.06％，其余為fe和不可避免的雜質；晶相組織為碳化物+珠光體。本發(fā)明提供一種高鉻多元復合錘頭的制備方法，包括以下步驟：步驟1：用中頻感應電爐按主要化學成分重量百分比在熔煉爐內加入除硼鐵、氮化釩鐵、鈦鐵、鎳鐵和re以外的所有爐料升溫，當鐵水溫度達到1580℃時，取樣進行化學分析，控制各化學成分的重量百分比；步驟2：各化學成分到達預期的百分比后繼續(xù)升溫至1600℃，在熔煉爐內撒入除渣劑，扒凈爐內渣后，加入預先配好重量并烤過的硼鐵、鈦鐵、鎳鐵熔煉3～5分鐘，加入氮化釩鐵0.2～0.25％完成爐內一次變質，然后加入合金脫氧劑0.2～0.3％進行脫氧出爐；步驟3：將re0.2～0.3％和氮化釩鐵0.05～0.1％破碎至粒度6～10mm小塊，經200℃烘干后，同時一次置于渣包底部，接入鐵水進行二次變質處理；步驟4：將經過二次變質處理后的鐵水用除渣劑扒凈包內的渣子，降溫至1460～1480℃，用高頻振動平臺澆注，高頻振動平臺振動頻率為150～200hz，振幅0.5～1mm，待澆口鋼水成暗紅色時開箱，得到待鑄件；步驟5：將待鑄件升溫至650℃保溫2h，再升溫至950℃保溫3h，之后用液-氣霧化介質冷卻至400℃，再在空氣冷卻至室溫，即得到成品高鉻多元復合錘頭。本發(fā)明提供一種高鉻多元復合錘頭的制備方法，作為優(yōu)選方式，步驟2所述的氮化釩鐵產品牌號為fev55n11。氮化釩鐵是一種釩氮合金添加劑，性能優(yōu)于釩鐵和氮化釩，可廣泛應用于高強度管線鋼、高強度型鋼(h型鋼、工字鋼、槽鋼、角鋼)、薄板坯連鑄連軋高強度鋼帶、非調質鋼、高速工具鋼等產品。氮化釩鐵因其比重可達到5.0g/cm3以上，比添加氮化釩(比重左右)具有更高的吸收率，氮化釩鐵的吸收率可達95％以上，平均比釩氮合金吸收率高3％～5％，性能更加穩(wěn)定，具有更高的細化晶粒和提升強度、韌性、延展性等功能。牌號為fev55n11的氮化釩鐵中v含量不小于53.0％，n含量不小于10％。本發(fā)明使用用fev55n11代替v、n組分，提高了v、n的收得率，節(jié)約v，n的用量40％，同時性能更加穩(wěn)定，具有更高的細化晶粒和提升強度、韌性、延展性等功能，降低了成本。本發(fā)明提供一種高鉻多元復合錘頭的制備方法，作為優(yōu)選方式，步驟2所述的合金脫氧劑為feal60。本發(fā)明使用fea160作為合金脫氧劑，其比重大、質密度好，易進入鋼液內部收得率達90％以上，節(jié)約al的用量30％以上，降低了成本。本發(fā)明提供一種高鉻多元復合錘頭的制備方法，作為優(yōu)選方式，步驟4所述的澆注平臺使用的型砂材質為co2水玻璃硬化砂。本發(fā)明通過使用牌號為fev55n11的氮化釩鐵作為變質處理劑，代替v、n組分，提高了v、n的收得率，節(jié)約v，n的用量40％，同時性能更加穩(wěn)定，具有更高的細化晶粒和提升強度、韌性、延展性等功能，降低了成本。本發(fā)明進一步選用fea160作為合金脫氧劑，其比重大、質密度好，易進入鋼液內部收得率達90％以上，節(jié)約al的用量30％以上，降低了成本。本發(fā)明在高鉻多元復合錘頭制備過程中選用高頻振動平臺澆鑄，能夠顯著細化金屬、致密鑄件組織，消除鑄件組織和化學成份的不均勻性。消除顯微偏析，減少氣孔缺陷，減少鑄件中的縮松，提高致密度5％，提高了合金材料抗拉強度、延伸率、屈服強度、耐磨性等 一種高鉻多元復合錘頭，各化學成分按重量百分比為：c1.0％、cr15.0％、v0.1％、si0.4％、ti0.2％、ni0.2％、n0.1％、mo0.5％、re0.02％、er0.02％、s≤0.06％、p≤0.06％，其余為fe和不可避免的雜質；晶相組織為碳化物+珠光體。 實施例2 一種高鉻多元復合錘頭，各化學成分按重量百分比為：c1.0％、cr19％、v0.15％、si0.5％、ti0.2％、ni0.2％、n0.1％、mo0.5％、re0.02％、er0.02％、s≤0.06％、p≤0.06％，其余為fe和不可避免的雜質；晶相組織為碳化物+珠光體。 實施例3 一種高鉻多元復合錘頭，各化學成分按重量百分比為：c2.0％、cr30.0％、v0.2％、si0.6％、ti0.3％、ni0.3％、n0.2％、mo1.0％、re0.03％、er0.03％、s≤0.06％、p≤0.06％，其余為fe和不可避免的雜質；晶相組織為碳化物+珠光體。 實施例1～3高頻振動澆注高鉻多元復合錘頭的制備方法如下： 步驟1：用中頻感應電爐按主要化學成分重量百分比在熔煉爐內加入除硼鐵、氮化釩鐵、鈦鐵、鎳鐵和re以外的所有爐料升溫，當鐵水溫度達到1580℃時，取樣進行化學分析，控制各化學成分的重量百分比； 步驟2：各化學成分到達預期的百分比后繼續(xù)升溫至1600℃，在熔煉爐內撒入除渣劑，扒凈爐內渣后，加入預先配好重量并烤過的硼鐵、鈦鐵、鎳鐵熔煉3～5分鐘，加入氮化釩鐵0.2～0.25％完成爐內一次變質，然后加入合金脫氧劑0.2～0.3％進行脫氧出爐；步驟3：將re0.2～0.3％和氮化釩鐵0.05～0.1％破碎至粒度6～10mm小塊，經200℃烘干后，同時一次置于渣包底部，接入鐵水進行二次變質處理； 步驟4：將經過二次變質處理后的鐵水用除渣劑扒凈包內的渣子，降溫至1460～1480℃，用高頻振動平臺澆注，高頻振動平臺振動頻率為150～200hz，振幅0.5～1mm，待澆口鋼水成暗紅色時開箱，得到待鑄件； 步驟5：將待鑄件升溫至650℃保溫2h，再升溫至950℃保溫3h，之后用液-氣霧化介質冷卻至400℃，再在空氣冷卻至室溫，即得到成品高鉻多元復合錘頭。 實施例1～3制得的高鉻多元復合錘頭的表面硬度為hrc62～66，其金相組織如圖1所示，由碳化物和珠光體形成的海海結構。珠光體是由奧氏體發(fā)生共析轉變同時析出的，鐵素體與滲碳體片層相間的組織，珠光體的性能介于鐵素體和滲碳體之間，強韌性較好，強度較高，硬度適中，塑性和韌性較好。將珠光體與碳化物形成海海結構，能夠有效的提高錘頭的硬度與韌性。 技術總結 本發(fā)明公開了一種高鉻多元復合錘頭及其制備方法，各化學成分按重量百分比為：C 1.0～2.0％、Cr 15.0～30.0％、V 0.1～0.2％、Si 0.4～0.6％、Ti 0.2～0.3％、Ni 0.2～0.3％、N 0.1～0.2％、Mo 0.5～1.0％、Re 0.02～0.03％、Er 0.02～0.03％、S≤0.06％、P≤0.06％，其余為Fe和不可避免的雜質；晶相組織為碳化物+珠光體。本發(fā)明制得的高鉻多元復合錘頭，能夠有效的提高錘頭的強度和使用壽命，同時減少生產過程的能耗